由于不锈钢反应釜搅拌器组件由多点支撑， 而且在常规设计时考虑了机架、减速机和电机共同作用在顶盖上压力的影响和局部开孔的影响， 对封头进行了整体补强设计， 所以有限元建模时， 为了简化分析， 不考虑它们的影响， 只考虑跨顶盖和筒体开人孔的复杂结构。由于结构具有对称性， 所以取其1/2 作为研究对象。筒体与接管长度的取值都大于2.5 RT(R为接管与筒体半径， T为接管与筒体的厚度)， 筒体和封头的厚度取值为13.4 mm(封头成型后的实际厚度减去腐蚀裕量)， 接管厚度为9 mm。材料特性人孔接管、筒体和封头的材质均为0Cr18Ni9，设计压力为0.8 MPa， 工作压力为0.7MPa， 设计温度为200 ℃， 工作温度为180 ℃，腐蚀余量为1 mm，在筒体底部的横截面上施加轴向固定约束，对称面上施加对称约束， 并在筒体底部横截面上一点(其坐标为(0， -475，304不锈钢反应釜， 513.4))约束X方向的位移， 以防模型发生该方向的刚体运动。在封头、筒体及人孔筒节的内表面上施加内压载荷0.8MPa， 在人孔筒节的外端面上施加等效应力9.1MPa
开孔边缘沿接管环向各向总应力及应力强度的变化情况可以看出:
1)内外壁相贯线应力强度沿横坐标的变化趋势基本相似， 且内部相贯线的应力强度值要比外部的大得多， 应力强度值大约在接管环向90°附近(该位置为封头没有开孔时环向应力为零的位置);
2)应力强度出现极值的位置与图5径向、经向与环向总应力出现极值的位置基本一致。在0°～ 45°范围， 随着环向应力的减小， 应力强度也在逐渐减小， 在0°附近环向应力达到负的值， 应力强度出现了一个极大值，而其余两个应力几乎保持不变或者发生缓慢的变化;在45°～ 90°范围内， 随着径向和经向应力增加， 并达到值， 应力强度在此范围内也增加，不锈钢反应釜， 在90°附近， 随着这两个应力达到值， 应力强度也出现了值， 此时环向应力几乎保持不变;在90°～ 125°范围， 径向与经向应力下降， 应力强度也随着减小且达到一个值， 在该范围环向应力同样几乎保持不变;在125°～ 180°范围内， 径向与经向应力基本保持不变，不锈钢反应釜厂家， 而环向应力的增加， 在180°出现一个极大值， 而应力强度也继续增加， 在180°相应地出现了一个极大值。
双相不锈钢反应釜的结构设计与其他材料的反应釜基本相同，316不锈钢反应釜， 这里就不在详述。焊接接头设计 双相不锈钢的接头设计必须有助于完全焊透并避免在凝固的焊缝金属中存在未熔合的母材。切削加工而不采用砂轮打磨坡口， 以使焊接区厚度或间隙均匀。必须打磨时， 应特别注意坡口及其配合的均匀性。为了保证熔化和焊透， 应当去掉任何打磨毛刺。
一般而言， 能保证焊缝完全焊透且将烧穿的危险减到， 则设计就可以说是合理的。冷热加工 虽然双相不锈钢可以进行热加工， 但其允许的温度范围比较窄， 且容易产生碳化物和氮化物的析出， 改变金相组织， 使其耐腐蚀性能大大下降。因此， 双相不锈钢在热加工后， 再进行固溶处理。本设计采用冷加工工艺， 很多制造实践表明:双相不锈钢冷作硬化现象明显， 在工艺过程中应尽量减少变形次数， 减少工序量， 且要缩短工序衔接时间。
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