桩土复合桩基为了实现桩与承台下地基土共同作用。在桩顶设置弹性支座，由弹性支座的变形实现承台下地基土能够充分承担上部荷载，待地基土压力达到设计预期荷载水平，或建筑沉降达到设计允许的预期变形时，将弹性支座处预留的空腔采用混凝土浇筑密实，后期增加的荷载主要由桩承担，终形成复合桩基，达到充分利用承台下地基土的承载力，实现桩土共同作用的目的。本文主要从施工角度介绍弹性支座现场安装施工方法及安装施工质量的控制要求。 JQZ（Ⅰ）-6.0-GD，成品球形钢支座，表示：设计竖向承载力为6.0MN，设计水平承载力为竖向承载力的10%，常温型，JQZ（Ⅰ）系列固定型球型钢支座；JQZ（Ⅱ）-10.0-DX-e50，表示：设计竖向承载力为10.0MN，主位移方向位移量为±50mm，设计水平承载力为竖向承载力的15%，成品球形钢支座厂家，常温型，JQZ（Ⅱ）系列单向活动型球型钢支座；JQZ（Ⅲ）-8.0-SX-e100-F，定做生产成品球形钢支座，表示：设计竖向承载力为8.0MN，主位移方向位移量为±100mm，设计水平承载力为竖向承载力的22.5%，耐寒型，JQZ（Ⅲ）系列双向活动型球型钢支座。?球型支座按其工作特性也可分为固定支座、单向活动支座和多向活动支座三种型式。通过在上支座板设置导向槽或导向环可约束支座的单向或各向位移，可以制成球型支座的单向活动支座及固定支座。多向活动支座、单向活动支座和固定支座。通过球型支座的性能试验和有限元应力分析，表明球型支座传力可靠、转动灵活。它既具备盆式橡胶支座承载能力大、容许支座位移大等优点，而且能更好地适应支座大转角的需要。根据研究成果，可采用下列设计参数：四氟板的设计应力（平均应力）：［o］＝30MPa支座滑动摩擦系数（5201硅脂润滑条件下）：常温－25℃～60℃=0.03;低温－40℃～－25℃=0.05;球型支座转动力矩M＝N?ル?R，式中ル为球面四氟摩擦系数，R为支座球面半径。球型支座钢体以承压为主，可按构造尺寸确定。球型支座下混凝土强度等级不C40。在局部承压区设置网状能237钢筋，并在支承垫石顶面以下1倍直径的高度范围内设置一定数量的分布钢，以承受混凝土拉应力。由于球型支座各向转动极为灵活（尤其在小荷载作用下），因此必须设置临时定位螺栓，厂价直销成品球形钢支座，在工厂将上、下支座板连成整体，并调平，以保证支座安装时的安全。根据以上设计原则、国内已经设计了1－20MN反力的QZ系列球型支座，支座设计反力分为16级：1、1．5、2、2．5、3、4、5、6、7、8、9、10、12．5、151．3和20MN。支座设计位移分为：50、100和ょ150mm几种。球型支座设计转角分为0．01、0．015和0．02rad三级。支座承受的水平力：固定支座及纵向活动支座横桥向水平力为支座反力的10％。欧洲标准1337－7对球型支座的设计做了详细规定，该标准材料的使用应力按破坏极限状态（ULS）取值，支座的设计轴向力为：N。d≤fa×A式中在ULS状态下的设计轴向力分一支座滑动材料的设计抗力；A，一曲面滑动面折减的接触面积，A，＝a×A，a为由荷载偏心等确定的系数，A为曲面投影面积。曲面滑动面偏心矩由以下部分按矢量和确定①曲面滑动摩擦阻力引起的偏心矩∈1，e1＝从×r，。为滑板的摩擦系数，r为曲面转动半径。②导向槽和限位环上的滑动摩擦引起的偏心矩e2，该偏心矩仅作用在与支座邻接的结构上，不作用在支座滑板上。Vxudx×C式中V支座承受的水平力；。一支座承受的垂直力；导向槽和限位环处材料的摩擦系数，c－．。作用点到支座转动面的距离。③支座发生转角后，垂直荷载的偏心矩e，e3＝r×。面的支座），由支座水平力产生的偏心矩ea，enN。d由以上偏心矩的矢量和确定支座的总偏心量e。球型支座曲面滑动面折减的接触面积，A，＝Q×A，a折减系数按表66取值。 产品：衡水庆鑫供货总量：不限产品价格：议定包装规格：不限物流说明：货运及物流交货说明：按订单
