某发电公司1,2 2*660MW火电机组锅炉采用DG2020/25.31-12型超临界变压直流锅炉。其主要技术特点是一次再热、单炉、平衡通风、W型火焰燃烧、固体连续排渣、尾部双烟道结构、露天岛式布置、全钢架和全悬挂结构_型炉。结果表明，风机进出口振动较小，其振动频率主要是风机基频的倍频。锅炉设计煤种为金沙煤。每台炉设有6套冷一次风正压直吹制粉系统，每
干燥炉风机
某发电公司1,2 2*660MW火电机组锅炉采用DG2020/25.31-12型超临界变压直流锅炉。其主要技术特点是一次再热、单炉、平衡通风、W型火焰燃烧、固体连续排渣、尾部双烟道结构、露天岛式布置、全钢架和全悬挂结构_型炉。结果表明，风机进出口振动较小，其振动频率主要是风机基频的倍频。锅炉设计煤种为金沙煤。每台炉设有6套冷一次风正压直吹制粉系统，每套制粉系统包括1台MGS4766双进双出球磨机。锅炉制粉系统配置两台AST-1736/1120型双级可调轴流一次风机。自1、2机组调试以来，两台机组一次风机多次停运。本文以四台干燥炉风机（1A、2A、1B、2B）为研究对象，定量研究了叶尖间隙对干燥炉风机性能和失速压力的影响。首先通过1b的热试验确定风机正常工作点在性能曲线上的位置，然后分别进行1b、2a和2b的近似失速试验。风扇的实际失速线位置由至少三个操作点的位置决定。后，建立了叶顶间隙与失速压力和效率的相关系数，以确定叶顶间隙对风机性能的影响。定量效应。为了了解一次风机的实际运行情况，在正常运行和各种工况下对1B一次风机进行了热力试验。干燥炉风机各工况点在其性能曲线上由此可见，一次风机现有工况离理论失速线较远，经计算，各工况点的失速裕度均大于1.3。为了进一步查明原因，测试人员对干燥炉风机进行了近似失速测试。
干燥炉风机叶片穿孔抑制了两级叶轮叶尖排流和非工作面涡流的产生和脱落，降低了该位置的声功率级。
穿孔后，改善了干燥炉风机叶片周围的流场，降低了两级叶片通过频率的声压级，相应地降低了旋转噪声。
干燥炉风机叶片穿孔后，整个频率范围内的A声级有不同程度的下降，中低频段的下降幅度较大，而高频段的下降幅度较小。穿孔后，宽带噪声成为主要噪声源。风扇式轴流风机在粮食通风冷却中的节能效果。
采用轴流风机对储粮进行降温实验，达到通风降温的目的，实现储粮的节能、环保和安全储粮。结果：采用轴流风机吸风负压通风，冷风通过仓底通风口进入仓内，由下至上通过轴流风机出口排出仓外。当干燥炉风机内部流场复杂时，会产生紊流和气流，从而使旋转风机的性能下降。谷堆由下向上依次减小，冷却梯度和变化趋于平衡。结论：风机型小功率轴流风机在通风运行中采用低速间歇通风。通风时间比大功率离心风机长，但通风能耗低，水损失小。干燥炉风机换气周期为10月11日至1月22日。运行过程中，大气温度10℃，低-29℃，大气湿度58%。通风间隔内严格按照《储粮机械通风技术规程》标准进行操作。在室内外温差大于8C，室外湿度小的情况下，通风间歇，有利于干冷天气。总通风23天，共552小时，平均降温15.3℃，通风结束时，仓库温度-14.0摄氏度中、上粒温度为-2.3摄氏度、中、低晶粒温度为-9.7摄氏度，较低为-25.5（？）c，平均堆粮温度为-6.1摄氏度
冷风通过干燥炉风机仓底通风口进入仓内，由下至上通过轴流风机出口排出仓外。粮堆由下向上依次冷却，冷却梯度和变化趋于平衡。整个干燥炉风机通风段累计耗电量（总耗电量）为2428kwh，单位耗电量（能耗）为0。由于进风口和出风口在同一壁面上，形成了由近风扇到远风扇的温度梯度。在同一平面上，当靠近挡谷网的谷物温度达到-10.0C时，远离风扇的谷物温度为-8.0C，比平均谷物温度高出2C。在干燥炉风机通风过程中，通过铺膜改变通风方向，可以有效地解决粮食温度梯度问题。针对特殊部位的冷却效果，采用风机型轴流风机的负压通风，各点气流均匀稳定。由于温差的存在，在晶粒温度较高的部位容易出现露水现象，且四角不易受外界低温影响，温度较高。在谷底温度变化过程中，干燥炉风机通风后谷底较低温度是由于与冷空气的密切接触，提高了通风冷却效果。从粮食上层的冷却效果来看，通风后温度高，主要是由于夏季粮食的储存。上层受温度升高和仓库温度升高的影响，以及积温升高的原因。粮堆中间层的温度梯度接近操作规程，说明干冷空气通过粮堆是均匀的。
（作者： 来源：）
