通过换型定位装置或设置双夹具方案，经评估大批量生产方式下优选双夹具方案。如图3所示，大小缸体的缸盖零件定位设计差异较大：双夹具设计Ⅰ设计为小缸体加工；Ⅱ为大缸体加工位置，成功实现成本控制和。缸体、缸盖为典型的箱体类零件加工，在加工基准上采用“一面两销”的定位方案来实现6个平面及孔系的精加工。进口洋马4TNV94缸盖服务热线。
基于B轴传动方式
进口洋马4TNV94缸盖
通过换型定位装置或设置双夹具方案，经评估大批量生产方式下优选双夹具方案。如图3所示，大小缸体的缸盖零件定位设计差异较大：双夹具设计Ⅰ设计为小缸体加工；Ⅱ为大缸体加工位置，成功实现成本控制和。缸体、缸盖为典型的箱体类零件加工，在加工基准上采用“一面两销”的定位方案来实现6个平面及孔系的精加工。进口洋马4TNV94缸盖服务热线。
基于B轴传动方式，原缸体生产线全部采用B轴夹具方案，如图4所示，部分加工特征如曲轴位置传感器孔，主轴承盖结合面等特征加工必须将零件翻转直立后才能完成加工。经过行业考察及气缸盖A轴实际应用，1.5L以下小排量铸铁缸体的加工负荷通过A轴加工完全可以达到工艺要求。如图6所示，采用 B 轴、A轴串联布置方式可以方便地实现零件的定位面一直朝下，无需再整体翻转立起，不仅节省了员工的操作时间，降低了工作负荷，而且避免了翻转过程中切削液飞溅导致工作环境的污染。进口洋马4TNV94缸盖服务热线。
用一只手轻轻将刀刃尺的锐角靠在汽缸体上平面，另一只手用塞尺内0.05mm的测量片向刀刃尺和汽缸体上平面的缝隙中试插。如果用0.05mm的测量片不能或很难插入刀刃尺和汽缸体上平面之间的缝隙中，则说明此测量点的变形量没有达到值，然后更换位置检测刀刃尺和汽缸体上平面之间的其余缝隙。进口洋马4TNV94缸盖服务热线。
如果测得刀刃尺和汽缸体上平面之间的所有缝隙都没有达到限值，则再用刀刃尺测试其他五个方位，用上面两个步骤的方法重复进行检测。在测量过程中，如果用0.05mm的测量片插入刀刃尺和汽缸体上平面之间的缝隙时有一些阻力或阻力很小，则说明此汽缸体上平面的变形量达到或超过了限值。用一只手轻轻将刀刃尺的锐角靠在汽缸盖下平面，另一只手用塞尺内0.05mm的测量片向刀刃尺和汽缸盖下平面的缝隙中试插。进口洋马4TNV94缸盖服务热线。
笔者公司生产的康明斯系列柴油机发动机缸体缸盖铸件（不镶缸套）重 50～250 kg，平均壁厚为5 mm，材质HT250。要求本体抗拉强度≥207 MPa，硬度179-241 HB，铸件不允许有砂眼、渣眼、缩松、裂纹等缺陷。采用10吨中频感应电炉熔化铁液，过热温度为 1 510～1 530 ℃。进口洋马4TNV94缸盖服务热线。
采用合成铸铁工艺，消除了生铁中粗大石墨的遗传性，石墨大小为4～5级，石墨形态得到改善，使石墨分布更均匀，同时降低了铸件的缩松倾向，改善了铸件的加工性能。在一定范围内提高铁液的过热温度，延长高温静置时间，能使石墨细化，基体组织细密，抗拉强度提高；若进一步提高过热温度，铁液的形核能力下降，石墨形态变差，甚至出现自由渗碳体，使得强度性能范围下降，因此存在一个“临界温度”。进口洋马4TNV94缸盖服务热线。
铸铁在熔融状态下并非单相液体，而是存在着未溶解石墨分子和渗碳体分子的多相体。如果长时间过热或频繁送电搅拌，铁液趋向于热力学平衡状态，未溶解的渗碳体和石墨集团被溶解，铁液中由于浓度起伏出现新的碳原子集团，这些碳原子集团可能以渗碳体型占多数，从而增加了铁液的白口倾向，铁液中有效的形核核减少，导致孕育的回应能力降低，冶金质量变差。进口洋马4TNV94缸盖服务热线。
在长期的生产总结中，我们将熔炼时间与温度、碳含量的变化进行了数据统计（见表5、表6）。随着时间的加长、温度的升高、碳含量存在减少的趋势，而且有的与炉前相差达到0.10%以上。为了减少由于长时间保温和送电，导致铁液中白口倾向增大和碳损失造成的副作用，在出炉时加入一定量的增碳剂进行预处理。其颗粒迅速扩散到铁液中，既可以弥补碳的烧损，又可以增加铁液中的形核核心，起到一部分孕育的作用，预处理用的增碳剂吸收率一般为70%-80%左右。进口洋马4TNV94缸盖服务热线。
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