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开松机皮圈部分摩擦力界的测定:

1支圈部分摩擦力界分布可以通过简单的测寇方法求得。先拿去上皮圈和小铁辊、在下反圈工作商中间沿纱条运动方向画一铅笔线，每隔2毫米作若干等分，而后把棉布子线一根沿铅笔线放直，开松机尾端落在离中罗拉钳口线3毫米处(如帘子线尾端离钳口线太近，因钳口处压力大，试验时容易损伤皮圈表面)，用一定量程的弹簧秤连结帘子线另一端，并装上小铁辊和上皮圈，施以压力。然后将弹簧秤徐徐向外拉动，当帘子线尾端开始滑动时，读出秤上读数，即为离中罗拉钳口线3毫米处至皮圈钳口分离点之间的摩擦力总和。之后以同样的方法，把帘子线的尾端放在离中罗拉钳口线5毫米处，秤上读数目为该处至皮圈钳口分离点之间的摩擦力总和。二读数之为离中罗拉钳口线3~5毫米一段静态摩擦力。这样连续测定，即可作出类似图5-15和5-16所示的摩擦力界分布直方圈。兹将蜗壳的作用原理叙述如下：开松机蜗壳的侧面形状一般均为螺旋线。根据同样原理，在牵伸力测定仪上亦可测得。

以上实验方法只是考虑到皮图工作面部分的压强分布对纱条所产生的摩擦力。实际上纱条在李伸过程中受压强分布作用，纱条会紧张而使纤维问产生相互挤压力。因此，牵仰区内纤维问除了所受压强分布作用外，还应加上牵伸引起的纤维各个方向的挤匡力，以及纤维与纤维问的抱合力。上皮圈销控制长度L的选择，取决于所纺纱号的纤维长度，其参考数据列于表5-50下皮圈销是八统一根统销，其断而为曲面阶梯形，如图5-22所示。

开松机的打纬机构的曲柄

开松机e位对必应运动的影响为便于分析讨论，现以151lM 型自动棉开松机的打纬机构的曲柄、星择手尺寸为依据，便可得到图8-7所示的位移、速度、加速度曲线。因中实线表示输向打纬机构e = 0，虚线表示非辅向打纬机构e>O，点划线表

则得箱座运动位移、速度、加速度的变化幽线如图8-6所示。图中横坐标是曲轴转角a，假设曲轴作等速回转，则a代表相应的时间。应当指出，以上一系列的演算所得出的公式是建立在中、长牵予及长箱座脚的基础上。对于短牵手，因式(8-3)中的第

三项值比较大，不能略去，故图"中的短牵伸个1. 5)曲线与实际幽线是有一些误差的。

自图中曲线可看出去值对箱应运动的影响如下2

(1)开松机牵手愈长，即L/R→∞时，箱座的运动性能愈接近简谐运动。

(2)根据织造工艺要求，梭子迸出梭口时，钢箱离织口须有 一定的距离，设此时牵手栓的位移为x.，则x.可取等于梭子宽度的某-个倍数。例如g重厚织物， Xk = 2倍梭宽F中薄织物，几= 1.75倍梭宽。以X也值在箱座位移跑线上作一水平线，它与幽线交点在横坐标上的投影即允许梭子迸出梭口的时间，图中所截得的a" a2，的就分别表示不同牵孚长度时允许梭子飞行的时间。牵孚愈短，则允许梭子的飞行时间愈长。回击罗拉装在后"V"形帘土方，由四排皮冀组成，用于返回"V"形帘棉箱内多余的棉量。

(3)开松机牵手愈短，箱座在后死心处的运动愈慢。喷气织侃的打 纬机构就是利用了这一特点，选用了短牵手机构，使其具有近似的停顿时间。

(4)牵手愈短，箱座的加速度变化愈大，会增大机楼振动。箱座在前死心附近时，加速度大，利用惯性打纬时，纬有利。

开松机锭子的工作转速

开松机锭子的工作转速介于一、第二临界转速之间，必须使工作转速避开接近临界转速的区域。实践表明，开松机锭子在一、第二临界转速之间有一广阔的平稳工作范围，并且通常在使速升高或降低过程中会很快越过一临界转速而没有危险。

一般将工作转速高于一临界转速的输称为挠性辙，一临界转速的轴称为刚性袖。分析前式可知，对于挠性锭子属于挠性轴一类，将其一临界转速降低会是有利的。

锭子的临界转速值是可以控制的。例如，当锭子上下支承之间距离放长，或下轴承是弹性的，锭杆顶揭量的挠度就增加了，如果柔软些，则它的临界转速将主要降低。

如果惯性质量增大，例如锭杆加粗，则临界转速也降低。

开松机锭子在有负载时的临界转速也要比空锭时低些。开松机Hm2-18型锭子的一临界转速，空锭时是4500-7000转/分.满管时为2000-4000转/分(随锭胆与锭脚间隙不同、弹簧引单位差异等而变化).D1200型锥子一临界转速，空锭时是4000转/分，在有负载80-110克时是3500-4000转/分。锭子的工作转速约为一临界转邃的5-6.5倍。应当注意，在降低一临界转速凶同时，第二临界转速也降低了，应以避开第二临界转速为限。(3)开松机副凸轮2'与主凸轮2之间的共辍精度(即一只转子与主凸轮接触，另一只转子与副凸轮之间的间隙)，在打纬都分和"止部分ζ0。

强迫振动的振帽，除了和质量偏距、工作转速有关之外，实际受阻尼影响很大。增加阻尼，可以使