氢对压力容器焊接质量的影响
1、氢脆
其伸长率和断面收缩率显著下降，而强度几乎子不受影响。
2、白点 如焊缝产生白点，则其塑性大大下降。
3、形成气孔
反应生成的分子氢不溶于金属，于是在液态金属中形成气泡。当气泡外逸速度小于凝固速度时，就在焊缝中形成气孔
4、产生冷裂纹 焊接完了的瞬间，焊缝金属中的氢是均匀分布，在冷却过程中，除向表面逸出
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氢对压力容器焊接质量的影响
1、氢脆
其伸长率和断面收缩率显著下降，而强度几乎子不受影响。
2、白点 如焊缝产生白点，则其塑性大大下降。
3、形成气孔
反应生成的分子氢不溶于金属，于是在液态金属中形成气泡。当气泡外逸速度小于凝固速度时，就在焊缝中形成气孔
4、产生冷裂纹 焊接完了的瞬间，焊缝金属中的氢是均匀分布，在冷却过程中，除向表面逸出氢之外，还向母材热影响区扩散。这种扩散是不均匀的，常在有塑性应变和微观缺陷的部位发生氢的聚集，使这个部位很快达到临界氢浓度，形成冷裂纹。
（冷裂纹主要发生在低合金钢、中合金钢、中碳和高碳钢的焊接热影响区。个别情况下，冷裂纹也出现在焊缝金属上）
6.3 材质劣化
6.3.1 球化
存在球化损伤模式的超设计使用年限压力容器，应对材料进行硬度测量，若数值降低明显，应进行金相分析和强度试验（可选择微损试验或者取样试验，下同），判断其球化程度以及强度下降情况。
硬度测点部位及数量：
a）筒体每筒节母材不少于1点，每条焊缝及热影响区各不少于1点；
b）封头每块钢板不少于1点，每条焊缝及热影响区各不少于1点；
c）筒体超温部位内外部母材、焊缝、热影响区增加硬度测量点；
d）检测过程中注意硬度或降低的部位，对怀疑部位增加测点；
e）有材质裂化倾向压力容器，硬度测点数量应当增加；
f）优先在设备内表面测量，当无法进入设备内部时，可在设备外表面测量。
6.3.2 石墨化
关于焊接接头的规定
1. 用焊接方法制造的压力容器的 A、B 类对接接头应当采用全截面焊透的型
式。[TSG 21-2016 p21 3.2.2.1]
2. 压力容器的接管(凸缘)与壳体之间的焊接接头设计以及夹套压力容器的
焊接接头设计，符合下列情况之一的，应当采用全焊透结构：[TSG
21-2016 p21 3.2.2.2]
(1)介质为、极度危害、高度危害介质的压力容器；
(2)要求气压、气-液组合压力试验的容器；
(3)第Ⅲ类压力容器；
(4)低温压力容器；
(5)进行疲劳分析的压力容器；
(6)直接受火焰加热的压力容器；
3. 除简单压力容器外，不允许降低焊接接头系数而免除压力容器产品的无损
检测。[TSG 21-2016 p21 3.2.3 (2)]
4. 焊接接头系数 φ=1.0 的压力容器，其 A、B 类焊接接头应进行 无损
检测(RT/UT/TOFD)。[TSG 21-2016 p23 3.2.10.2.2.2]
5. 不宜采用十字焊缝。[TSG 21-2016 p36 4.2.1.3]
6. 球冠形封头与圆筒连接的 T 形接头应为全熔透结构。[GB/T 150.3-2011
p118 5.5.1]
7. 锥壳与圆筒的连接应采用全熔透结构。[GB/T 150.3-2011 p122 5.6.1.4]
8. 采用分析法补强计算时，应采用截面全熔透焊缝，保证补强结构的整体性。
[GB/T 150.3-2011 p165 6.6.1]
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