由项目实际考察情况得到，烘干风机所在位置距敏感建筑仅15m，风机进风口正对敏感建筑。针对该项目上风机的噪声进行现状模拟， 利用CadnaA 噪声模拟软件对风机噪声对周围敏感点的影响进行分析，风机所在建筑与敏感建筑之间的噪声值较大，敏感建筑靠近风机进风口一侧的噪声超过70dB(A)，噪声较大区域正对风机进风口，噪声值为76.3dB(A)。烘干风机气
烘干风机
由项目实际考察情况得到，烘干风机所在位置距敏感建筑仅15m，风机进风口正对敏感建筑。针对该项目上风机的噪声进行现状模拟， 利用CadnaA 噪声模拟软件对风机噪声对周围敏感点的影响进行分析，风机所在建筑与敏感建筑之间的噪声值较大，敏感建筑靠近风机进风口一侧的噪声超过70dB(A)，噪声较大区域正对风机进风口，噪声值为76.3dB(A)。烘干风机气流扰动方面根据流体动力学研究，在封闭蜗壳的气流压力、风量的变化会改变风机的工作状态致使风机发生振动。由于建筑物的遮挡作用，噪声能量被削减，使得噪声无法直接达到的区域的噪声值降低。
常用的烘干风机噪声治理方法有加装隔声罩，对风机室墙壁进行吸隔声处理，风机室隔声门，进排气筒加消声器等从整体上对风机进行吸声、隔声、消声等综合治理措施。根据项目实地考察情况，受大风量轴流风机安装位置限制，无法对风机房墙体进行常规的吸隔声处理，考虑风机产生的空气动力性噪声主要从进风口传出，且烘干风机进风口正对敏感建筑，故本项目采用在进风口安装进风消声器的方式对风机进行降噪。为了找出振动超标的原因，首先要对振动源进行分析，然后采取适当的措施，有效地解决大振动问题。
烘干风机消声器设计
针对空气动力性噪声，主要应用的消声器包括阻性消声器、抗性消声器、阻抗复合型消声器[7]。在该项目应用中综合考虑现场情况，决定采用阻性消声器和消声弯头组合形成的一种结构形式，这种消声器结构简单，通过控制消声器内吸声材料的结构参数，可以有效的控制消声器的消声性能。吸声材料按照吸声原理可以分为多孔性吸声材料和共振吸声材料。旋转噪声是当大风量轴流风机叶片旋转推动空气流动时，均匀分布的叶片与周围空气相互作用，引起气体压力脉冲而产生离散噪声。该消声器中设计采用多孔性吸声材料。
加载气动力、离心力后计算得到烘干风机导叶数目变化后动叶的应力基本没有影响，动叶吸力面的近叶顶部位等值线沿叶高方向近似呈倒S 分布且应力较小; 叶根部分布应力较为复杂，较大值位于叶根中部与轮毂接触位置，此处是由于承受较大的径向离心力、垂直于烘干风机叶片表面的气动力和扭曲的叶型结构共同作用造成; 级等效应力稍微高于第二级等效应力，这是由于离心力沿径向，而气动力垂直于叶片表面，气动力的作用效果抑制离心力作用效果造成的，但气动力作用效果影响较小; 总变形近似沿对角线方向由小到大发生变化，烘干风机叶根处变形基本为零，较大值变形位于叶顶后缘。由此可知导叶数目变化后，对叶片总变形基本没有影响。山东冠熙风机所采用的烘干风机弯头加折板式消声器的组合消声结构，针对该项目中大风量轴流风机的噪声消声量能够达到27dB(A)，并且对低频噪声具有较好的消声效果。
烘干风机在静应力强度分析中，通常选取材料的屈服极限作为极限应力，基于第四强度理论对叶片进行强度校核。塑性材料的许用应力［σ］= σs /ns，其中σs是材料的屈服极限，ns为材料的安全系数，一般对于弹性结构材料加载静力载荷的情况下，ns = 1. 5 ～ 2。叶片材料为ZL101，其屈服强度σs = 180 MPa，ns = 2，计算叶片的许用应力为90 MPa，而叶片较大等效应力的峰值为21. 3 MPa，远小于叶片许用应力，因此改型后方案三强度仍满足要求。如果油站的流量和油压太大或太高，导致空气平衡管堵塞，导致轴承箱正压和漏油，则应在调整油站的油压和油量的同时，将空气平衡管拆下，用压缩空气吹通。在叶片刚度方面，前面分析知，气动力作用效果对离心力效果有抑制作用，方案三全压相对于原风机有所增大，较大变形有所降低。
叶片是轴流风机的核心部件，在振动作用下容易发生破损或断裂，对叶片进行振动分析具有重要的工程意义。模态分析主要是分析结构的振动属性，叶片的固有特性包括频率和模态振型，与叶片的质量和刚度分布有关。
烘干风机叶片在预应力下的阶振动频率。第二级动叶区的全压数值上基本是级的两倍且流体流动更加复杂，两者离心力惯性力相同，在同等条件下第二张动叶区更容易发生损坏，而级与第二级各阶的固有频率基本一致，所以离心力对固有频率起决定性作用，气动力对固有频率影响较小。结果：采用轴流风机吸风负压通风，冷风通过仓底通风口进入仓内，由下至上通过轴流风机出口排出仓外。叶轮各阶模态的临界转速为n = 60 f，可得到各阶模态的临界转速。
通常情况下，一阶临界转速下的振动较为激烈，叶片的一阶临界转速为16 860 r /min，而工作转速为1 490 r /min，远比一阶临界转速低，因此不会产生共振，满足风机的设计使用要求，同时方案三风机振动频率基本没有发生变化，也满足使用要求。导叶数目改变前后叶片振型基本没有发生变化，在叶片的前缘或者后缘点处现振动较大位移，叶根部位振动位移较小。 阶振型为叶片前缘点绕轴向的弯曲振动，第2 阶振型为叶片前、后缘点绕轴向的扭转振动，第3 阶振型为叶片后缘点绕轴向的扭转振动与一阶弯曲振动的复合运动，第4 阶振型为叶片后缘点绕轴向扭转与一阶弯曲振动的复合振动，第5 阶振型为扭转与一阶弯曲振动的复合振动，第6 阶振型为叶片后缘点绕轴向的二阶弯曲振动。当气流通道不畅，气流对动叶的不均匀冲击和腐蚀，也会造成风机的叶片和轴承振动。可以看出，随模态阶数的依次增加，烘干风机叶片各阶振型变得更加复杂，烘干风机叶片的高阶次振型变为叶片复杂弯曲与绕轴扭转的复合振动。
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