相对改进型的封头而言，由于添加了打孔的挡板，造成入口段的阻力损失很大，使得整个换热器部分的压差损失增加显著。实验中分别测量了不同封头不同Re数时换热器进出口总管的压降，以此计算出反映阻力特性的摩擦参数图5为按照式(1)计算出来的摩擦因子，与Re的关系图，从中可以看出3种封头下变化规律相同，摩擦因子／随着 e的增大而降低。孔板型封头结构的摩擦因子，要比原始封头A大很多，特别是低R
铝封头规格
相对改进型的封头而言，由于添加了打孔的挡板，造成入口段的阻力损失很大，使得整个换热器部分的压差损失增加显著。实验中分别测量了不同封头不同Re数时换热器进出口总管的压降，以此计算出反映阻力特性的摩擦参数图5为按照式(1)计算出来的摩擦因子，与Re的关系图，从中可以看出3种封头下变化规律相同，摩擦因子／随着 e的增大而降低。孔板型封头结构的摩擦因子，要比原始封头A大很多，特别是低Re下，这是由于在入口段添加了孔板的缘故，增加了其流动阻力，这表明强化了换热器换热的同时增大了流动阻力，符合传热学的基本知识。常见类型如：1）套叠直管压力平衡型膨胀节2）外压浮筒式膨胀节3）内联式直管压力平衡式膨胀节4）内压并联型膨胀节5）旁管力平衡式膨胀节力平衡型膨胀节主要用于设备之间或不适于设置固定支座的场合。随着 e的增加，封头B和C的摩擦系数迅速下降，从图5中可以看出，封头B的摩擦系数始终大于A和c，这说明虽然顺排孔板封头能有效地改善其物流分配的均匀性，但是其阻力损失却相当大，使其不可逆损失相应增大，进而导致换热器换热效能的下降。而错排孔板型封头c不仅改善物流分配的效果佳，其阻力损失不大，特别是在．Re较大时，基本与封头A接近，如在Re：500时封头A与C相差达到94．2％，而在Re：3000时，其值只差15．7％ ，这说明了在 e较大的情况下，封头c不仅有效地改善了换热器的物流分配的均匀性，而且有效地削弱了由于强化换热而造成的阻力损失，说明其结构更为合理。
常见类型如：
1）套叠直管压力平衡型膨胀节
2）外压浮筒式膨胀节
3）内联式直管压力平衡式膨胀节
4）内压并联型膨胀节
5）旁管力平衡式膨胀节
力平衡型膨胀节主要用于设备之间或不适于设置固定支座的场合。而不适合用在需要很多膨胀节的长管线上。因它的造价很高，是相同使用参数的普通轴向膨胀节的四倍以上。
力平衡型和普通轴向型膨胀节不能在同一管线上串联使用，否则平衡型和普通轴向型之间的支架将变成主固定支架，力平衡变得无意义。强调这点是因为曾经出现过对力平衡型膨胀节的错误理解和使用。
凹模圆角半径R凹 的确定 一般来说, R凹 尽可能取大些,大的R凹 可以降低 极限拉深系数,减少冲压时摩擦阻力、 提高材料的流动性, 从而提高椭球体表面质量,但是R凹 过大时会削弱压边圈的作用, 引起起皱和鼓包现象; R凹 过小 时使材料流动性降低,使封头表面质量降低甚至产 生龟裂形成裂纹源, 导致封头被拉裂,还会降低模具的使用寿命,因此R凹 的大小要适当。孔板型封头结构的摩擦因子，要比原始封头A大很多，特别是低Re下，这是由于在入口段添加了孔板的缘故，增加了其流动阻力，这表明强化了换热器换热的同时增大了流动阻力，符合传热学的基本知识。
椭球体凹模圆 角半径可以参考公式:
R 凹 = C1C2t ( 7)
C1——考虑材料的力学性能系数,对于软钢、 硬 铝C1= 1; 对于纯铜、 黄铜、 防锈铝, C1=
0. 8;对于406 高强度钢取C1= 1. 2～1. 5
C2——考虑板料厚度与拉深系数,取5～6. 5
R 凹 = 1. 2 ×5 ×4 = 24mm
考虑406 钢冲压性能及工件使用性能取R凹 =
25mm,经过实际使用该圆角半径可行。
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