添加荃青石对陶瓷手模抗折强度的影响
在不同烧成温度下，复合材料的抗折强度随茧青石加入量的变化，陶瓷手模抗折强度的变化基本上体现了材料体积密度和显气孔率的变化，即B试样在1320℃和1340℃的抗折强度出现大值，其它试样的抗折强度在所有烧成温度下都呈下降趋势。以上试验结果都显示了一个现象:茧青石加入量较多时，材料的物理性能出现下降，这与茧青石难以烧结的特性相吻合，茧青石的烧结范围很窄，接近茧
手套模座定制
添加荃青石对陶瓷手模抗折强度的影响
在不同烧成温度下，复合材料的抗折强度随茧青石加入量的变化，
陶瓷手模抗折强度的变化基本上体现了材料体积密度和显气孔率的变化，即B试样在1320℃和1340℃的抗折强度出现大值，其它试样的抗折强度在所有烧成温度下都呈下降趋势。以上试验结果都显示了一个现象:茧青石加入量较多时，材料的物理性能出现下降，这与茧青石难以烧结的特性相吻合，茧青石的烧结范围很窄，接近茧青石的合成温度(1400℃一14500C)，虽然在配方中存在部分民石、石英等助熔剂，但仍无法实现茧青石的完全烧结。添加荃青石对陶瓷手模热膨胀系数和热稳定性的影响不同茧青石添加量的材料在烧成温度为1340℃下烧成的样品，测试其热膨胀系数和热稳定性的结果如表4所示。
由表4的测试结果可见，茧青石的加入可以降低基础陶瓷手模坯料的热膨胀系数，而且，茧青石的加入量越多，复合材料的膨胀系数越低，膨胀系数的降低是有利于提高陶瓷手模的热稳定性的;但膨胀系数低的E试样并不是热稳定性高的，这是由于E试样的抗折强度太低造成的。根据陶瓷材料热应力学的理论可知，陶瓷抗热震断裂性的高低可以用热应力断裂抵抗因子R来表示，其中:6f为陶瓷的抗拉强度，二为泊松比。为热膨胀系数，E为弹性模量。上述方程式表明，陶瓷材料的抗热震性随热膨胀系数的降低而提高、随强度的提高而提高，对传统陶瓷材料来讲，材料的弹性模量和泊松比一般变化不大，要提高陶瓷的热稳定性，的途径有两点:一是降低材料的热膨胀系数，二是提高陶瓷的抗拉强度。在这里，我们把抗拉强度简单的用抗折强度替代，因此，单独降低材料的热膨胀系数并不一定会提高试样的热稳定性，只有在降低热膨胀系数的同时强化材料的抗折强度或保持强度不受较大影响，才能真正提高陶瓷手模的热稳定性
厚0.3mm的手心正面陶瓷手模
将平均粒径为15 m的锗粉末0.2份、平均粒径为15 m的电石粉末0.2份和平均粒径为0.5一3 m的氧化钦粉末0.3份，混入100份分子量为10 000以上的聚二硅氧烷类硅橡胶中。再将该混合物溶解在普通的醚类溶剂中，形成溶液。将陶瓷手模浸渍在其中，之后，在100℃条件下硫化1h。然后，再于50℃条件下淋洗lOh，制成手套。后，再水洗该手套，于50℃下干燥之。图2所示为厚0.3 mm的陶瓷手模的手心正面图，图3为手背的平面图，图4为两指型陶瓷手模图。将平均粒径为15 m的锗粉末0.2份，和平均粒径为15 m的电石粉末0.2份，混入100份分子量为10 000以上的聚二硅氧烷类硅橡胶中。再将该混合物溶解在溶剂中，形成溶液。将陶瓷手模浸渍在其中，之后，在100℃条件下硫化1h。随后，再于50℃条件下淋洗lOh，制成手套。将该手套在80℃条件下置于0.1%的浸渍液中lOh。再将制得的手套经水洗后，于50℃的条件下浸渍到0.05%的醋酸银水溶液中，震荡摇晃6h。后，再次水洗手套，于50℃下干燥，制得如图2所示、厚度为2 mm的
陶瓷手模。
将平均粒径为13 m的锗粉末0.2份，和平均粒径为13 m的电石粉末0.2份，混入100份分子量为10 000以上的聚二硅氧烷类硅橡胶中。将该混合物溶解在溶剂中，形成溶液。再将陶瓷手模浸渍在其中，之后，在100℃条件下硫化1h。随后，再于50℃条件下淋洗10 h，制成手套。将该手套在80℃条件下置于0.1%的浸渍液中10 h。再将制得的手套经水洗后在50℃的条件下，浸渍到0.05%的醋酸银水溶液中，震荡摇晃6h。后，再次水洗手套，于50℃下干燥，制得如图2所示厚度为0.3 mm的陶瓷手模。该手套改善皮肤状态的速度比实例1更快。
更换
手套在接触了同一患者的污染区或物品后，在要接触粘膜前，就应该更换手套。在接触非污染物或需处置其他患者前，都应该脱去手套，立即洗手或用消毒液清洗，避免将微生物传播到别的患者或物品上。
手套佩带的时间戴手套的时间越长，保护屏障越易受损。在恶劣的条件下使用手套，或接触多种化学药品都可能导致手套的疲劳，因此，应该在操作过程中适当地更换手套。在手术过程中如手套破损或怀疑被污染都应该立即更换。
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