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简要分析轻质采暖散热器的腐蚀与防护

散热器常见的腐蚀形态：

1、原电池的构成对散热器内壁腐蚀造成的点腐蚀由于材质中含有杂质,之间有一定的电位差,或由于局部内应力的差异、焊缝处化学成分和晶体结构的变化、与其它难于腐蚀金属的连接、以及内表面接触的水溶液含氧量不同,均会产生电位的差异。电位较低部位成为阳极,电位较高部位成为阴极构成了一电池造成点腐蚀。

2、应力腐蚀散热器制造过程中采用胀接,由于胀接过程中存在残余应力,在已胀和未胀管段间的过渡区,管子内外壁都存在拉应力，使散热器局部对应力腐蚀非常敏感。一旦具备发生应力腐蚀的温度、介质条件,散热器就会发生应力腐蚀破坏而造成点腐蚀。同时胀入部分会减薄管子的壁厚,更易腐蚀失效。

3、焊接造成点腐蚀由于焊接破坏了材料的整体性、存在焊接热应力,应力集中点多,微裂纹产生可能性大。焊接产生的气孔、夹渣、微裂纹在类似疲劳载荷作用下,会迅速扩展,造成点腐蚀穿孔泄漏。散热器的内外壁的热胀冷缩也造成应力集中，也会造成点腐蚀。

4、冲刷腐蚀造成的点腐蚀含固体悬浮物的供暖水容易产生冲刷腐蚀,被冲刷腐蚀的部位,常有典型的沟状、洼状或波纹状等外观特征。散热器入口管端,就存在冲刷腐蚀,发生在散热器管程流体入口部分,距散热管管端3—4倍管径长度处。

5、Cl-、与O2的协同作用对散热器内壁腐蚀造成点腐蚀存在于水相中的Cl-先产生点蚀，点蚀电池所产生的腐蚀电流，使Cl-离子不断地向孔内迁移，孔内金属离子水解，使孔内溶液中H+离子浓度不断升高，溶液介质导电性提高，Cl-的扩散困难，这些因素均阻碍了孔内金属再钝化，使得孔内金属基体一直处于活化状态，腐蚀在不断地进行。因此，点蚀的阳极反应是一种自催化过程，点蚀对换热器基体的破坏是非常严重的。SO42-的腐蚀过程与Cl-相似，它们都能再生而残存于腐蚀的深处，使底部不停的腐蚀，其结果很容易造成散热器局部点腐蚀穿孔。

闭式小室内各参数的测试及准确度

5.1小室内的空气温度 小室内的空气温度应采用屏蔽的敏感元件在下列各点进行测量。 5.1.1在内部空间的中心垂直轴线上 a.基准点离地面0.75m高，准确到±0.1℃； b.离地面0.05、0.50、1.50m；距屋顶0.05m的四点，准确到±0.2℃。 5.1.2在每条距两面相邻墙1.0m处的垂直线上，离地面0.75、1.50m高的两点（共八点），准确到±0.2℃。}

5.2小室内表面温度 小室的内表面温度应在下列各点进行测量： a.六个内表面的中心点，准确到±0.2℃； b.安装被测散热器的墙壁内表面的垂直中心线上，距地面0.30m的点，准确到±0.2℃。 5.3其他参数的测量 除5.1和5.2所规定的各点外，还应测量下列参数； a.小室内空气的相对湿度； b.采用空气冷却时夹层内的空气温度，准确到±0.5℃； c.采用水冷却时，冷却系统入口处的水温准确到±0.2℃； d.大气压力，准确到±0.1KPa。

有冷却塔散热的混合式地源热泵系统的运行试验

通过上面分析可以看出地埋管的冬、夏季换热情况不仅取决于所服务建筑的空调负荷，也取决于地埋管换热情况，二者互相影响。总体上，地埋管换热的效果是冬季吸热状况优于夏季排热状况，在工程应用中，即使地埋管的全年吸/排热基本平衡也应该增加辅助散热系统，目的是缓解地埋管周围岩土的热堆积。

有冷却塔散热的混合式地源热泵系统的运行试验有冷却塔散热的混合式地源热泵系统的运行试验是在地埋管单独运行试验结束24h后进行，周期8h，实行冷却塔与地买管并联形式，控制方式是在考虑地埋管周围岩土全年热平衡基础上设定进入地源热泵机组冷凝器入口水温为30e。

混合式地源热泵与地源热泵运行工况比较试验分项制冷机组能效比（W/W）空调系统能效比（W/W）地埋管换热系数地埋管单独运行后16h（稳定工况）3.332.313.47地埋管单独运行前8h（启动阶段）3.772.624.86地埋管与冷却塔并联运行8h（定冷凝器进口水温30e）3.522.454.17从试验结果可以看出，虽然在地源热泵启动阶段地埋管的换热系数比较高，但在地埋管到达稳定工况之后（即机组运行8h后），制冷机组的能效比、空调系统能效比，地埋管换热系数，有辅助散热的混合式地源热泵系统比单独运行地埋管换热器的地源热泵系统都要高。其中地埋管的换热系数高出20.1%，可以看出辅助冷却对地埋管换热器的换热效果有明显的改善作用。

换热器零件组装和设备安装时的注意事项

1、换热器吊装时要注意设备的。

2、向垫片槽粘接垫片时，应确保换热器垫片上和板片的垫片槽内没有砂子、油污、铁屑和焊剂等杂物，以免损坏密封，引起泄露。

3、拧紧螺栓时用力要均匀，并不断地测量两压紧板内侧的距离，保证换热器两压紧板间平行度偏差不大于3mm。夹紧到规定尺寸并且达到相