使液体、气体介质强迫对流并均匀混合的器件。 搅拌器的类型、尺寸及转速，对搅拌功率在总体流动和湍流脉动之间的分配都有影响。一般说来，涡轮式搅拌器的功率分配对湍流脉动有利，而旋桨式搅拌器对总体流动有利。对于同一类型的搅拌器来说，在功率消耗相同的条件下，大直径、低转速的搅拌器，功率主要消耗于总体流动，有利于宏观混合。实验表明，除了在Re﹥300的过渡流状态时，Fr数对搅拌功率都没有影
搅拌器
使液体、气体介质强迫对流并均匀混合的器件。 搅拌器的类型、尺寸及转速，对搅拌功率在总体流动和湍流脉动之间的分配都有影响。一般说来，涡轮式搅拌器的功率分配对湍流脉动有利，而旋桨式搅拌器对总体流动有利。对于同一类型的搅拌器来说，在功率消耗相同的条件下，大直径、低转速的搅拌器，功率主要消耗于总体流动，有利于宏观混合。实验表明，除了在Re﹥300的过渡流状态时，Fr数对搅拌功率都没有影响。小直径、高转速的搅拌器，功率主要消耗于湍流脉动，有利于微观混合。搅拌器的放大是与工艺过程有关的复杂问题，至今只能通过逐级经验放大，根据取得的放大判据，外推至工业规模。
类型：①旋桨式搅拌器由2～3片推进式螺旋桨叶构成(图2)，工作转速较高，叶片外缘的圆周速度一般为5～15m/s。旋桨式搅拌器主要造成轴向液流，会产生较大的循环量，适用于搅拌低粘度 (<2Pa·s)液体、乳浊液及固体微粒含量10%的悬浮液。即使在Re﹥300的过渡流状态，Fr数对大部分的搅拌桨叶影响也不大。搅拌器的转轴也可水平或斜向插入槽内，此时液流的循环回路不对称，可增加湍动，防止液面凹陷。
雷诺数反映了流体惯性力与粘滞力之比，而弗鲁德数反映了流体惯性力与重力之比。实验表明，除了在Re﹥300的过渡流状态时，Fr数对搅拌功率都没有影响。即使在Re﹥300的过渡流状态，Fr数对大部分的搅拌桨叶影响也不大。4、耐腐蚀性:能耐各种浓度的无机酸、有机酸、有机的溶剂及弱碱的腐蚀(氢氟l酸、含氟离子的介质、浓度≥180℃浓磷酸和强碱除外)。因此在工程上都直接把功率因数表示成雷诺数的函数，而不考虑弗鲁德数的影响。
由于在雷诺数中仅包含了搅拌器的转速、桨叶直径、流体的密度和黏度，因此对于以上提及的其他众多因素必须在实验中予以设定，然后测出功率准数与雷诺数的关系。由此可以看到，从实验得到的所有功率准数与雷诺数的关系曲线或方程都只能在一定的条件范围内才能使用。对于刚投少量料的时候，不宜启用过快的搅拌速度，对于在一边投料(特别是密度较高的粉料时)，应该将转速先将转速降下来，低速搅拌一会儿在逐渐升到设定的高速。尤其明显的是对不同的桨型，功率准数与雷诺数的关系曲线是不同的，它们的Np-Re关系曲线也会不同。
搅拌器在进行内圈游动释放在运转时发热形变产生的应力，搅拌轴上需紧固处改为圆螺母配圆螺母挡圈，推进搅拌叶片和剪切叶片处改变装配方式，加大其与搅拌轴的接触面积。若是细长轴高速旋转，其刚性一定要好，所以在选材上又进行了重新选择。不平衡也是振动的原因之一，为此特要求对下部的推进叶片和底部的剪切叶片做动平衡，一般搅拌器线速度在大于5m/s时都应该做动平衡，零件的加工质量不完全达到要求非常影响设备的可靠性，在搅拌部件上，其主要表现在同轴度，圆柱度，垂直度，粗糙度等方面。例如对于两根搅拌轴，如果一根的三个轴承位置的偏差为+0.02,+0.02,+0.02；而另一根的却是＋0.02，＋0.04，＋0.06，那么振动现象的表现和搅拌器的可靠性都是前者更好。装配不合要求亦是振动的一大原因，其中又以轴承装配为重。一般说来，涡轮式搅拌器的功率分配对湍流脉动有利，而旋桨式搅拌器对总体流动有利。轴承在安装之前，应先对与之配合的轴、壳体孔、端盖等零件进行严格检验；对使用过的轴、壳体孔，更应作进行准确检验，不合要求的零件应予以修复或更换，否则不允许装配，轴承间隙过大也是振动的一大原因。
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