例如 OB-51 原来轮毂比 d =0.6 ，由于结构上的要求，增加到 0.62 ，这时额定工况点将向左上方移动，即流量将减少，压力将增大。如果从叶尖部缩短叶片，使轮毂比增大，性能曲线的变化情况，恰恰相反，之所以这样是由于整个叶轮的性能曲线是由不同半径的性能曲线的综合。在理论上可以证明：半径愈大性能趋向愈陡，因此从叶根缩短叶片，叶轮的性能曲线就变陡些；相反，从叶尖部缩短
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例如 OB-51 原来轮毂比 d =0.6 ，由于结构上的要求，增加到 0.62 ，这时额定工况点将向左上方移动，即流量将减少，压力将增大。如果从叶尖部缩短叶片，使轮毂比增大，性能曲线的变化情况，恰恰相反，之所以这样是由于整个叶轮的性能曲线是由不同半径的性能曲线的综合。在理论上可以证明：半径愈大性能趋向愈陡，因此从叶根缩短叶片，叶轮的性能曲线就变陡些；相反，从叶尖部缩短叶片，叶轮的性能曲线就变平，这是风机设计者应加以注意的。
2.3 布局方案转子性能
图16～图18分别给出了点组合叶轮转子的效率、功率和压升特性曲线，组合叶轮转子正反向工作效率均达85%以上，全压升800Pa，流量9m3/h，均在可逆风机设计指标范围内，且具有较高的效率。这对于常年日工作时间在12小时以上的可逆风机来说，节能效益非常明显。
图16 布局组合叶片的压升特
图17 布局组合叶片的效率特
图18 布局组合叶片的功率特
首先要通过几个不同截面能够描述叶片翼型的三维尺寸，建立满足Turbo模块建立三维模型所需的tur文件；然后导入Gambit中，通过Turbo模块建立风机叶片实体的三维模型；后通过Gambit中的一系列的点、线、面操作，完成风机实体的完整的三维模型。由于模型的几何结构比较复杂，采用对复杂边界适应性比较强的三维非结构化四面体/六面体混合网格，网格总数大概为180万，见图2。
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