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【抗震球型支座】水平特性与正应力的关系
随着正应力的提高，水平刚度下降，等效阻尼比增大，屈服荷载略有上升。
抗震球型钢支座剪切特性的极限状态
抗震球型钢支座剪切特性在极限状态与天然橡胶的板式橡胶支座几乎相等，当第二次形状系数＞5时，剪切变形至150-200%时为直线变化，随后有硬化现象，到剪切
QZ型双向弹性拉力支座来图定做
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【抗震球型支座】水平特性与正应力的关系
随着正应力的提高，水平刚度下降，等效阻尼比增大，屈服荷载略有上升。
抗震球型钢支座剪切特性的极限状态
抗震球型钢支座剪切特性在极限状态与天然橡胶的板式橡胶支座几乎相等，当第二次形状系数＞5时，剪切变形至150-200%时为直线变化，随后有硬化现象，到剪切变形达400%以上时发生破坏。
水平特性与反复循环次数的关系
等价刚度、屈服后刚度、等价阻尼比、屈服荷载等，在几次循环时略有下降，随后趋于稳定。激振后停放足够的时间，再次激振时，特性恢复。
支座中心线与墩台十字线的纵向错动量《15mm。
【抗震球型支座】中心线与墩台十字线的横向错动量《10mm。
【抗震球型支座】板每块板边缘高差《1mm。
支座螺栓中心位置偏差《2mm。
同一端两支座横向中心线间的相对错位《5mm。
螺栓垂直于梁底板。.6、4个支座顶面相对高差2mm。
同一端两支座纵向中线间的距离：
误差与桥梁设计中心线对称+30mm、-10mm。
误差与桥梁设计中心线不对称+15mm、-10mm。
抗震球型钢支座抗压性能
【抗震球型钢支座】填充聚氨酯橡胶可调高抗震球型钢支座的调高工艺首先在实验室内进行，当液压泵压力超过钢支座的承压支座的平均压应力后，支座就可以顺利地顶升调高，支座调高后的荷载变形曲线仍呈现良好的线性关系。支座调高后的抗压刚度，由于承压支座的厚度增加而降低。
【抗震球型钢支座】 为了解填充聚氨酯橡胶可调高抗震球型钢支座调高后再反复荷载作用下的抗压性能，我们对调高量分别为20mm和40mm的两个1500KN支座，进行了疲劳荷载试验。试验的上限应力为1500KN，下限应力为900KN，进行了200万次疲劳试验后，拆开支座检查各部件状况，承压橡胶板、黄铜紧箍圈和盆环各部件均未发生变化，也未发生填充的聚氨酯橡胶泄露的现象。总之，试验表明填充聚氨酯橡胶可调高抗震球型钢支座性能良好，完全可以满足在桥上实现无级调高的要求。
抗震球型钢支座中铸钢在支座中承压时，具有各向同性的特点，支座中各部分的压力均匀分布，而且支座的正压力侧压力是基本相同的。
【抗震球型钢支座】
【抗震球型钢支座】20世纪80年代我国在抗震球型钢支座的支座中形成一个特种油腔，然后利用油腔中的油压变化来测定支座的反力，取得满意的效果。
1992年为例满足广深线石龙大桥建设的需要，为了对该桥施工阶段的内力变化进行测试，需要准确地测定该桥边支点在梁体施加预应力过程中的反力变化情况。由铁道科学研究院开发了5MN级抗震球型钢支座。
抗震球型钢支座维护的基本原则
【抗震球型钢支座】维护的基本原则：
灌浆技术要求：
（1） 灌浆部位的灰尘、杂物、油污等应清除干净，以保证灌浆与基材面可靠连接。根据气候及现场情况对灌浆部位加以适当湿润，不应有明水存留。（2） 模板与支座垫石的顶面应采取可靠措施，防止在灌浆时发
生漏浆。模板支设应高出支座底钢板一定距离。 （3） 灌浆料要从支座中心向四周流动，以防止支座下部浇注不
实或脱空。（4） 灌浆料采用高强度的环氧砂浆。（5） 在灌浆强度达到20MPa后，才能拆除灌浆模板。
【抗震球型钢支座】支座的设计及制造，应减少置换流程及时间；依据有关标准，建议对支座实施定期性检查； 检查之前，将支座周围泥土
