弹条I型扣件弹性好，扣压力损失较小，能较好地保持轨道几何形位，已成为我国PC轨枕线路主型扣件，适用于标准轨距铁路直线及半径≥300m的曲线地段。
弹条I性调高扣件由I型弹条、轨距挡板、挡板座、橡胶垫板、调高垫板及螺旋道钉组成。调高量为20mm，而普通弹条I型为8～10mm。弹条I型调高扣件只适用于60kg/m钢轨，弹条用A型。
TF-Y型弹条扣件适用于50kg/m钢
货物堆场铁路弹性垫板
弹条I型扣件弹性好，扣压力损失较小，能较好地保持轨道几何形位，已成为我国PC轨枕线路主型扣件，适用于标准轨距铁路直线及半径≥300m的曲线地段。
弹条I性调高扣件由I型弹条、轨距挡板、挡板座、橡胶垫板、调高垫板及螺旋道钉组成。调高量为20mm，而普通弹条I型为8～10mm。弹条I型调高扣件只适用于60kg/m钢轨，弹条用A型。
TF-Y型弹条扣件适用于50kg/m钢轨整体道床曲线地段，允许调高量大为20mm，用调高垫板来调整水平。
直接4型扣件有挡肩弹性不分开式扣件。扣件以弹性扣扳的下肢扣压钢轨，拧紧螺母后弹性扣板的上肢与钢轨接触，因此扣件弹性良好。钢轨高低调整量为10mm，左右调整量23mm。
直接5型扣件无挡肩弹性分开式扣件，铁垫扳的椭圆孔调整钢轨左右位置，螺栓拧紧力为60-80kN，由铁垫板与绝缘垫板摩擦力承受横向力。高低调整量20，左右调整量为±10。
直接7型扣件无挡肩弹性分开式，铁垫扳的构造和承受横向水平力的原理与“直结5型扣件”相同。扣件左右调整量较大，并可用楔形铁座微调，其左右调整范围为±30mm。扣件上下调整量为50mm。适用于土质路基无碴轨道。
日本新干线轨下胶垫刚度已从东海道新干线的90MN/m降低到60MN/m;东北、上越新干线板式轨道轨下胶刚度标准为60MN/m试铺试验时曾用过40MN/m,近在北陆、九州新于线上又试铺了30MN/m甚至20MN/m的。法国TGV高速线轨下胶垫刚度已由原来的130MN/m降至70MN/m,双重铁垫板层扣件已用到25MN/m德国ICE高速线轨下胶垫刚度已由800MN/降至70~80MN/m,无碴轨道标准22.5±2.5MN/m,客运专线无碴轨道为15MN/m±10%英国高速线所用轨下胶垫刚度原为700~900MN/m(塑料垫板),现用为100MN/m(橡胶垫板),高弹性轨下胶垫为30~50MN/m(圆柱形天然橡胶)。我国铁路轨道轨下胶垫刚度,普速线路为90~120MN/m,提速线为50~80MN/m,高速线为40~60MN/m,客运专线无碴轨道为25MN/m左右。
低刚度轨下胶垫的理论与实践依据
轮轨动力学分析
可以利用车辆-轨道耦合动力学基本理论及其计算软件,研讨轨下胶垫刚度对轮轨相互动力作用参的影响。轨下胶垫刚度K与轮轨作用力P2、道床振动加速度an、混凝土枕加速度a3及钢轨动位移Z的计算关系曲线。
随着轨下胶垫刚度Kp的降低,轮轨动力作用力P2、道床加速度au和混凝土枕加速度as呈减小趋势,但钢轨动位移Z却随之逐渐增大。它说明,降低轨下胶垫刚度对减小轮轨动力和轨下基础振动都是十分有利的,并且由于是单调对应关系,即轨下胶垫刚度越小,轮轨动力和基础振动越小。
另一方面,随着轨下胶垫刚度的减小,钢轨动位移则逐渐增大。当轨下胶垫刚度低到一定程度以后,继续小胶垫刚度将会引起钢轨动位移的迅速增大。钢轨动位移增大多,又会引起和压件弹程达不到相应要求,扣压力损失过大,导致钢轨小返和钢轨爬行之虞,同时还会引起轨头横向位移过大和钢轨曲波动剧烈,以及轨下胶垫使用寿命缩短等问题。一般认为,轨下胶垫低刚度的目标值以20MN/m为限可见,轨下胶垫的低刚度化程度,除需要理论依据支持外,还需通过试铺试验的验证。
1992年3月铁道科学研究院铁建所在环形试验线钢轨接头外曾对2种不同刚度的既有10-11型和新型12-17型轨下胶垫的动力性能进行了对比试验。
2001年5月西南交通大学列车与线路究所在成昆线(双流一公兴间)无缝线路缓冲区钢轨接头处,2种不同刚度的既有胶垫和新型胶垫(氧化锌晶须)的减振性能进行了对比试验。
采用低刚度的新型轨下胶垫的轨道振动特性,与现用轨下胶垫相比,不仅振动加速度值小,并且衰减快、减幅大。显然,这应归结为是由于使用低刚度轨下胶垫对轨道减振发挥了很大的作用。
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