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固定铰支座应限制试件在跨度方向的位移，但不应限制试件在支座处的转动；滚动铰支座不应影响试件在跨度方向的变形和位移，以及在支座处的转动；具体形式选择如下
铰支座的长度不宜小于试件在支撑处的宽度，故选择圆钢长度为70cm；
上垫板的宽度应与试件设计支撑宽度一致（设计时以横隔板宽度为支撑
管桁架双向活动钢支座深化出图
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固定铰支座应限制试件在跨度方向的位移，但不应限制试件在支座处的转动；滚动铰支座不应影响试件在跨度方向的变形和位移，以及在支座处的转动；具体形式选择如下
铰支座的长度不宜小于试件在支撑处的宽度，故选择圆钢长度为70cm；
上垫板的宽度应与试件设计支撑宽度一致（设计时以横隔板宽度为支撑宽度），取为10cm：垫板的厚宽比不宜小于1/6，取为2cm；（当厚度取12mm时，宽度取为36~72mm之间均可以；当厚度取为20mm时，宽度取为60~120mm之间均可以。）
根据试验要求，每个支座承受压力可为450KN，支座单位长度上的荷载为450÷700≈0.64（KN/mm)＜2.0KN/mm，故选择圆钢直径为50mm。
.支座验算
根据《钢结构设计规范 GB_50017-2003》相关要求，对钢制支座验算如下：
选取直径为50mm的Q235钢材，其设计指标如下：抗压强度设计值200MPaf，弹性模量MPa10206E3
，由上次试验可得每个支座支反力约为450KN，先取为500KNR。
近年来,建筑跨度越来越大、体型越来越复杂,网壳结构在工业与民用建筑中的应用也日
趋增多。由于没有指导网壳结构设计与施工的规程,一般结构工程师在设计网壳结构时,大多套用网架结构设计与施工规程[1]。但是,网壳结构的受力性能与网架结构相比毕竟有较大的区别:从网壳结构计算模型的确定到节点、杆件的设计方法都有不同于网架结构的地方,完全套用网架结构的设计方法来设计网壳结构将带来严重后果,因此有必要重新认识网壳结构设计的每一环节。
边界条件假定是结构计算的重要一环。网壳结构对边界条件的要求较网架结构要高,本文将结合边界条件对结构强度、刚度、水平推力和温度应力等几方面的影响来探讨网壳结构边界条件的选型。
网壳结构的支座节点是网壳结构的重要构件,是网壳结构与下部支承结构的连接纽带,是实现边界条件假定的重要途径。支座节点的设计是网壳结构设计的一个重要组成部分,其设计的成败直接关系到网壳结构的边界条件假定能否成立,关系到网壳实际受力状况与计算模型是否一致,影响到网壳结构的整体安全。本文将结合网壳结构的一般边界条件,提出网壳支座的合理型式和应用范围。
随着钢结构在建筑行业的广泛应用和新型结构体系的不断出现,结构中构件与构件之间的连接方式也日趋复杂,尤其是在网架、网壳等与下部结构的结合处的支座节点.支座节点构造的好坏对结构的传力性能、制作安装、工程进度及工程造价都有很大影响,因此寻找受力合理、施工简便、造价低的节点形式已成为现实问题.在一些特殊结构中,由于温度荷载的影响已经对支座提出了抗拉的设计要求,而目前已经公开的建筑用盆式支座、球型式支座等承受拉力和剪力的能力均较低,不易现场安装,因此有必要开展大吨位铸钢万向铰支座的研究工作
.由于铸钢节点的材料缺陷、浇筑工艺对节点的性能影响较大,且目前多用于大型工程的复杂节点部位,工程应用尚不多,统计资料不足,而在某些情况下有限元分析不足以完全说明问题,为此本文针对一种新型大吨位铸钢万向铰支座进行了足尺静力性能试验研究.1大吨位铸钢万向铰支座介绍新型大吨位铸钢万向铰支座支座总高度1360mm,直径1000mm,由上支座、转动垫块、下支座3部分组成。QZ系列球型支座是由上支座板含不锈钢板、下支座板、球冠衬板、聚四氟乙烯滑板（即平面四氟板、球面四氟板）及防尘结构等组成。本系列产品与普通盆式橡胶支座相比，其转角更大、转动灵活、承载力大、容许位移量大等特点，而且能
